0引言

混凝土拌合好后，澆筑前的二次加水對混凝土的性能影響很大，這一點得到普遍認可。一般認為：二次加水會使混凝土的抗壓強度損失20%～41%，并且其后期強度增長率會減慢，耐久性降低，該現象的產生，不僅與加水量有關，而且與加水時間和養(yǎng)護條件有關。試驗過程和工程實例均表明，混凝土拌和好后，在不加水的情況下，隨時間的延長，強度逐漸降低，3～4h內降低的幅度不是很大?；炷脸鰴C時間越長，恢復初始坍落度需要的后加水量就越多，并且混凝土強度等級越高，加水后期抗壓強度受影響越明顯。很多學者注意到施工現場和長時間放置后二次加水對混凝土的影響，而現實中，常會遇到攪拌好的混凝土坍落度小于設計要求，廢掉浪費，大部分會采取再次加水的方法進行調節(jié)，而此時的二次加水對混凝土后期性能（特別是抗壓強度）的影響如何，是個值得分析的問題。

向定量混凝土中加入定量水后，進行容重、密度和抗壓強度等一系列試驗分析，觀察短時內二次加水對混凝土后期性能的影響。

1試驗

1.1試驗用原材料

水泥為蚌埠海螺水泥有限公司產的P·O42.5水泥，其性能指標見表1；粉煤灰為淮南市珍珠粉煤灰開發(fā)利用有限責任公司產Ⅱ級粉煤灰，其性能指標見表2；礦粉為江蘇淮龍新型建材有限公司產S95礦粉，其性能指標見表3；混合砂為鳳陽武店產，其性能指標見表4；5～25mm碎石和5～10mm瓜子片均為淮南上窯產，其性能指標見表5；聚羧酸高性能減水劑產地為蚌埠，其性能指標見表6；水為當地生活用自來水。

1.2試樣成型

利用HJS-60型雙臥軸混凝土試驗用攪拌機（生產廠家：北京耐久偉業(yè)科技有限公司）成型原材料比例如表7所示的混凝土試樣，每種配比成型1組（每組3塊），試樣尺寸為150mm×150mm×（＞100）mm，每個試模裝入5709g濕拌混凝土，然后再向每組試模中分別定量加入10%、20%、30%、40%的水，在試模內攪拌均勻（注意：不要把水濺出），然后用搗棒插搗密實均勻，測量此時混凝土的體積（計算容重用），成型試件和加水量如表8所示，成型后如圖1所示。

成型過程：加料后（水泥、砂、石、礦物摻合料），干拌3min，加水（有外加劑的需要把外加劑事先混勻在水中），機械攪拌4min。

取芯：分別對標準養(yǎng)護90d的每組混凝土試塊進行取芯，芯樣直徑為100mm，然后去除兩端部分，切成高徑比1∶1的芯樣（如圖2所示）。

2結果與分析

2.1試驗結果

通過試件成型時濕拌混凝土體積的測定和質量的稱量，最終得出不同二次加水量與混凝土容重間的關系圖，見圖3。

加工好的芯樣泡水48h后，稱取芯樣質量，測量其尺寸，計算出該狀態(tài)下硬化混凝土的密度，最終得到不同二次加水量與硬化混凝土體積質量間關系圖，見圖4。

在YA-2000C型電液式壓力試驗機上進行抗壓強度測試，試驗方法和數據處理方法參照標準《普通混凝土力學性能試驗方法標準》GB/T5008，得出不同二次加水量對硬化混凝土抗壓強度的影響，見圖5。

由圖3可知：濕拌混凝土的容重隨著加水量的增多而減小，因為水的密度小于骨料、膠凝材料和外加劑的密度，所以出現了加水越多，濕拌混凝土容重越小的現象。

圖4表明硬化混凝土的體積質量隨著二次加水量的增大而減小，間接說明了濕拌混凝土容重與二次加水量間的關系；骨料和膠凝材料不變的情況下，硬化混凝土體積質量的變小說明其內部的孔隙率變大，同時也是二次加水導致自由水變多的直接后果。

圖5說明硬化混凝土抗壓強度隨著二次加水量的增大而減小。由于二次加水與一次加水間隔時間不長，水化產物量不多，因水化產物的晶體結構遭到再次插搗和加水破壞而導致水化產物間作用力減弱的現象，對混凝土的最終硬化強度影響有限，所以，該情況下，時間對濕拌混凝土硬化后強度的影響可以忽略不計。

二次加水量的增大依次導致了濕拌混凝土容重和硬化混凝土體積質量的減小，并最終導致硬化混凝土抗壓強度的降低，所以二次加水對濕拌混凝土容重、硬化混凝土體積質量和抗壓強度的影響趨勢基本一致。

由表9可知：對于二次加水量在0～40%的情況，二次加水量在10%～20%間時，抗壓強度相對于不加水時損失最大，其中二次加水20%時，抗壓強度損失達到30%，而在其他情況下，每多加10%，抗壓強度多損失10%左右，二次加水40%時，抗壓強度損失達到50%。因此，混凝土抗壓強度與二次加水量間是局部線性相關。

3結論

在骨料、膠凝材料和外加劑保持不變，測完坍落度后短時內的二次加水，對濕拌混凝土容重、硬化混凝土體積質量和抗壓強度的影響趨勢基本一致，都是隨著二次加水量的增大而減小，但二次加水量與硬化混凝土抗壓強度間只是局部線性相關，二次加水20%時，硬化混凝土的抗壓強度降低30%，二次加水40%時，硬化混凝土抗壓強度可降低50%。